Mössbauer çekirdeklerinin geçiş nedenleri ve koşulları (Bölüm 6)

Bu konunun başlangıcı, bu konunun yazarı olan ben, patentlerimin uygulanmasıyla bağımsız olarak katıldığım 1989 yılının sonuna kadar uzanıyor.

Özellikle, bu petrol ve gaz kuyularının akış hızını arttırmak için bir yöntem ve cihazdır. Doğal olarak, üretken katmanların özelliklerini inceleyerek, kendi teorik temelime duyulan ihtiyaç, yani faaliyetlerimi uygulama sürecinde sürekli ortaya çıkan bazı soruları cevaplayabilecek bir hipotez hakkında sonucuna vardım.

Yani, evimde ilk deneyi yaptım – beni Mësbauer etkisine götüren deney! Doğal olarak, ünlü deneylerini yürütmek için uygun ekipmanlara ve karşılık gelen malzemelere sahip değildim. Sadece ev radyo ekipmanım vardı – bir kaset kaydedici, deney sırasında ortaya çıkan ses sinyalleri için kullandığım mikrofon amplifikatörü.

Deneyin kendisi aşağıdakilerden oluşuyordu.

Bir kibrit kutusunda, dikdörtgen kurşun plakalar şeklinde yapılan üç elektrot arasında, bir kuru toz tabakası vardı – kurutulmuş bir nötr ürün – elektroliz işleminin sonucu, herhangi bir metal, örneğin bakır, demir, alüminyum vb. Daha sonra, aşırı üst ve alt plakalara, mikrofon amplifikatörünün kabloları “giriş” in, amplifikatörden akustik hoparlörlere “çıkış” ile doğrudan mikrofon olmadan bağlandı. Bundan sonra, bir şırınga ile açık kibrit kutusuna birkaç damla zayıf tuz elektroliti sokuldu. Bu reaksiyon aktivasyonunun sonucu akustik sistem yoluyla duyuldu. Bunlar güçlü ve zayıf “tokatlar”, nadir ve zayıf “isabetler” idi ve zil tıklamalarının kısa ve nispeten uzun kuyruklarına dönüştü. Ana olan şey, bu deneyin ana sonucunun beni beklemekti….

Deneye devam ederek, kibrit kutusu içeriğini akustik sistemden ayırdım ve bunun yerine, oku sağdaki maksimuma kadar kaydırılan 100 mikroAMP'ye kadar bir bölünme ölçeği ile devresi bir okul mikroammeriyle kapattım. Doğal olarak, ertesi gün, ok sıfırdı. Ancak, orta plakayı üst plaka ile bağlarken, ok yaklaşık aynı süre boyunca sol aşırı pozisyonu işgal etti.

Daha sonra, dış plakaların yeniden bağlanması ilk sonucu gösterdi, ancak okun daha küçük bir sapması ile. Yaklaşık doksan mikroamp. Aynı şey orta plakayı alt plaka ile bağlarken de oldu.

Bu, elektrik yüklerini modüle etme teknolojisinin başlangıcıydı!

Modülatörün kendisi, kuru tozla doldurulmuş dört silindirik duralumin bloklarından, elektrokimyasal reaksiyon işleminin bir sonucu olarak elde edilen ürünün kurutulmuş nötr tortularından yapılmış ve iyonları, alternatif voltajın etkisi altında olan, ana elektrolitin bir parçası olan metallerden yapılmış radyal olarak yalıtımlı temaslarla donatılmıştır. Bu işlemin ayırt edici bir özelliği, alternatif akımın etkisi altındaki elektrolitin, belirli bir sıcaklığı serbest bırakma sürecinde, akım gücü tamamen kaybetmesidir. Böylece, belirli bir modülün (elektrik yükleri modülatörü) bileşiminde amper voltajı olmayan bir ortamda ayrılmış elektrik yüklerinin belirtilen sınırları oluşturulur.

Yüklerin genel bileşiminin nükleonunun fonksiyonel yapısının verilen sınırlarının, verilen modül için gereken herhangi bir aktif elektrik gücü tarafından belirlendiği açıklanmalıdır. Örneğin, “elektrik yükleri modülatörü” fotoğrafında görülebileceği gibi, bu sıradan altmış watt'lık bir lamba – içinde bir kimyasal reaksiyonun meydana geldiği set elektrik gücünün bir göstergesi. Kutup sınırlarının ayrılması: ^(-)Zıpla₍₊₎modülün genel bileşiminin nükleonunun yükünü oluşturan, yeniden yönlendirme döneminde, yani yer değiştirme, “sıkıştırma” ve “genleşme” nin “kayma”, nükleon bileşiminin dış ve iç konturunun karşıt fonksiyonlarının pozunda meydana gelir.

Bu durumda, döngü başına ortalama güç dağılmasının (alıntı) eşit olduğu iyi bilinen elektromanyetik alternatif akım devresinin aksine:

P = iv cos θ, v voltaj genliğidir, i akım genliğidir, θ aralarındaki faz açısıdır (alıntı sonu).

Amorf, endüktif olmayan değişken bir elektrik devresi durumunda, nükleon yükünün bileşiminde kutup sınırlarının değerinin açısal değil, yüzde oranında olması nedeniyle faz açısı bu şekilde yoktur. Böylece, değişken bir endüktif olmayan elektrik devresinde, voltaj yönünün ve akımın periyodik olarak tersine değiştiği işaretler üzerindeki anlaşma ihlal edilmektedir.

(Alıntı): AC devreleri

İşaret Sözleşmesi sadece talimatları ile ilgilidir. değişkenler Ve gerçek yönünde değil akımvoltajın yönünün ve akımın periyodik olarak tersine döndüğü alternatif akım (AC) devreleri için de geçerlidir. Bir AC devresinde, döngünün ikinci yarısında voltaj ve akım ters yönü olsa da, herhangi bir anda, PSC'ye itaat eder: pasif bileşenlerde, anlık akım cihazdan pozitiften negatif terminale akar, aktif bileşenlerde, bileşenden negatiften pozitif terminalden akar. Reaktif olmayan devrelerde, güç voltaj ve akımın ürünü ve hem voltaj hem de akım ters yönü olduğundan, iki işaret tersine çevrilmesi birbirini iptal eder. Güç akışının işareti, döngünün her iki yarısında da değişmez.

Reaktanslı yüklerde voltaj ve akım fazda değildir. Yük aynı zamanda geçici olarak her döngüde devreye geri dönen bir miktar enerji depolar, böylece döngünün kısımları sırasında güç akışının anlık yönü tersine döner. Ancak, ortalama güç hala pasif işaret sözleşmesine itaat ediyor. Yükün direnci varsa, faz açısı θ +90 ° ile −90 ° arasındadır, bu nedenle ortalama güç pozitiftir (alıntı sonu).

In this case, Ohm's Law is valid only for static resistance, which determines the “distance” – the degree of freedom between the polar limits of the composition of the separated, “discharged” charge structure, and makes a correction to Coulomb's law, excluding the electrostatic force between two point charges, since the charge structure itself, according to the functional processes of reorientation of nuclear structures, already contains a polar connection of the ordinal limits of these Kuvvetleri, bu çok nükleer yapıları yaratan sayısal olayların değerleri ile belirlenen yapılar.

Bu nedenle, ortak nükleonun fonksiyonel yapısının kutup sınırlarını oluşturan yeniden yönlendirme süresinin bir serbestlik derecesi olarak “mesafe”, ortak modülün bir parçası olan ayrı kutup yüklerinin durumu için statik direnç değeri olarak temsil edilebilir.

Sadece modül bileşiminin statik durumundan dinamik olana geçiş için, bu kural sonucu değiştirir ve ohmik değildir.

Bu, herhangi bir nükleonun – modülde bulunan bir yük – “çalışma dinamik noktası” olabileceği anlamına gelir.

Bu tanımın uygulanması 1998 yılında, tek bir nükleonun karşılık gelen modülün (hidrodinamik) bileşiminden deşarjının hidrodinamik özelliklerini göstermek için makine yağında bir hidrokarbon ortamında gerçekleşti.

Bu fotoğraf, modülün genel bileşiminin nükleonlarından birinin elektrik deşarj anını gösterir. Her nükleon – bir yük birimi hidrojen çeşitlerinden biri olduğundan, bu deşarj durumda, hidrojen çıkışı kabarcıklar şeklinde gösterilir ve kapalı bir makine yağı hacminde belirli bir basınç oluşturulur. Bu soğuk bir işlemdir, çünkü hidrojen makine yağında çözülmez. Saf hidrojenin kapalı bir hacimde tutmak çok zordur ve kolayca kapalı bir valften geçer ve duralumin pistonunu silindire kaldırır.

Bu durumda, arıza voltajı, geçirgenlik ve spesifik direnç parametreleri, modülün yüzde bileşimi ile belirlenir.

Doğal olarak, bu parametreler deneyin görevine bağlı olarak değişebilir. Örneğin, aynı kapalı hacimli makine yağında “soğuk” bir plazma deşarjı, çalışma ortamında (“soğuk” plazma deşarjı) baskı oluşturmadan, nükleonların birkaç deşarjından dolayı meydana gelir.

Bir sonraki durumda, çalışma basıncı gerektiğinde, nispeten yüksek bir voltajla ayarlanır. Bunun nedeni elektrik alanının etkisidir – devre, modüldeki nükleon sayısının belirtilen sınırı.

Bazı durumlarda, bu, çalışma malzemesinin özelliklerini değiştiren ve elektrik yüklerini modüle etme teknolojisi için ek koşullar gerektiren spontan bir laconic işlemdir (hidrodinamik 1).

Her halükarda, bu, hareketi bir hidrolik şok olarak kullanılabilen, mekanik bir ünitenin dişli jantlarını harekete geçiren, kapalı bir çalışma malzemesi hacminde meydana gelen döngüsel bir “soğuk” sürüş işlemidir. Böyle bir motorun çalışması gürültü, egzoz emisyonu ve yakıt tüketiminin yokluğunda gerçekleşir.

Örneğin, ana tank üzerinde taban tabakası üzerinde taban tablosunda taban tabloları ile donatılmış ve giriş ve çıkış valfleri ile ana tanka bağlanan ve sırayla, hidrovakuum motorunun (hidrovakuum motorunun bloğunda bulunan bir çalışma kanalına bağlanan bir çalışma kanalına bağlanan iki çalışma tankından oluşan bir hidrovakuum motoru.

Hidrovakuum motorunun çalışma prensibi aşağıdaki gibidir:

1. Hidrolik şok için belirtilen basınç, çalışma malzemesinin ana tankının – makine yağının hacminde oluşturulur. Daha sonra hidrolik şok, çalışma basıncı, montaj valfinden, dişli tekerleklerinin çalışma boşluğuna meydana gelir ve onlara uygun dönme sağlar.
2. Ana tankın hacimleri ve dişli tekerleklerinin boşluğu eşit olduğundan, hidrolik şok etkisi altında dönme süresi, çalışma sıvısının yardımcı çalışma tanklarına pompalanmasını oluşturur, böylece dişli hidravatlarının çalışma boşluğunu uygular, bir sonraki şok için “deşarj eder”.
3. Bu döngüsel bir süreçtir, çünkü çalışma sıvısının hacmi değişmeden kalır.
4. Buna ek olarak, 250 mililitre çalışma sıvısı hacmi ve yaklaşık 40 atmosfer basıncı ile, dişli tekerleklerinin güç kalkış yükü olmadan 9 – 11 serbest rotasyon dönemi yaptıkları söylenmelidir. Bu atalet, rotasyon yükünün kütlesini dikkate alarak ilerler.

Devam etmek….